张毅
,
柴哲
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
材料热处理学报
对Cu-Cr-Zr-Ag合金在Gleeble-1500D热模拟试验机上进行热压缩实验,对合金在应变速率为0.001 ～10 s-1、变形温度为650 ～ 950 ℃的高温变形过程中的流变应力行为、热变形过程中的组织演变和动态再结晶机制进行了研究.结果表明,流变应力随变形温度升高而减小,随应变速率提高而增大.Cu-Cr-Zr-Ag合金在热变形过程中的动态再结晶机制受变形温度和应变速率控制.当温度达到950℃,应变速率为0.001 s-1时,Cu-Cr-Zr-Ag合金发生完全的动态再结晶.该合金高温热压缩变形时的热变形激活能Q为343.23 kJ/mol,同时利用逐步回归法建立了该合金的流变应力方程.
关键词:
Cu-Cr-Zr-Ag合金
,
高温压缩
,
流变应力方程
,
热激活能
,
动态再结晶
周伟
,
姚泽坤
,
秦春
稀有金属材料与工程
研究了粗晶状态(200～800 μm)的Ti-22Al-25Nb合金在1213～1263 K温度范围内和3.3× 10-～3.3×10-2s-1初始应变速率范围内的超塑性性能与变形工艺参数之间的关系,探讨了温度和应变速率变化对合金延伸率的影响规律,并根据合金在变形过程中的流变应力变化对合金的本构方程进行了求解.结果表明,在上述条件下粗晶状态的合金也表现出一定的超塑性,较佳变形温度为T=1238 K,较佳初始应变速率为3.3×10-4s-1,延伸率达到370％,合金的延伸率随应变速率的降低而增大.通过对合金变形过程相关数据进行计算,合金的热变形激活能为759.918 kJ/mol,合金的变形机制主要表现为动态再结晶和新相长大.
关键词:
粗晶超塑性
,
显微组织
,
热变形激活能
,
Ti2AlNb合金
,
本构方程
党小荔
,
杨伏良
,
丁珣
,
刘攀
,
戴准
机械工程材料
采用Gleeble-1500型热模拟试验机对Al-1．04Mg-0．85Si-0．01Cu铝合金进行热压缩试验，研究了其在300~500℃和0．001～1．0s叫应变速率下的热变形行为，并利用光学显微镜分析了其不同条件变形后的显微组织。结果表明：该合金的热变形行为可用双曲正弦形式的本构方程来描述；应变速率小于1．0s叫时，随温度升高和应变速率增加，合金的变形激活能提高，应变速率为1．0s叫时，变形激活能有所下降；计算得到该合金的热变形激活能为193．029kJ·mol^-1，低于6061合金的变形激活能；该合金的热加工性能优良。
关键词:
铝合金
,
热变形
,
显微组织
,
热变形激活能
魏海莲
,
刘国权
材料科学与工艺
采用Gleeble-1500热模拟试验机对一种中碳钒微合金钢在变形温度900～1100℃、应变速率0．01～10 s-1条件下的热变形行为进行研究．分别建立了实验钢的幂律、指数和双曲正弦本构方程，观察了实验钢在不同变形条件下的显微组织，得出了实验钢的动态再结晶稳态晶粒尺寸和峰值应变与Zener-Hollomon参数的关系．结果表明：双曲正弦本构方程具有最高的拟合精度；实验钢热变形激活能Q为273．225 kJ/mol，与奥氏体的自扩散激活能（270 kJ/mol）十分接近，说明实验钢在此变形条件下的速率控制机制是扩散控制的位错攀移；显微组织观察表明，实验钢的动态再结晶行为受变形温度和应变速率的影响；拟合得出实验钢的动态再结晶稳态晶粒尺寸（ Ds）和峰值应变与Z参数的关系为ln Ds＝-0．20031ln Z＋7．94165和ln εp＝0．18456ln Z-5．37383．
关键词:
中碳钒微合金钢
,
热变形行为
,
本构方程
,
热变形激活能
,
动态再结晶
寇琳媛
,
金能萍
,
张辉
,
韩逸
,
吴文祥
,
李落星
中国有色金属学报
在Gleeble-1500热模拟机上对7150铝合金进行高温热压缩实验,研究该合金在变形温度为300~450 ℃和应变速率为0.01～10 s~(-1) 条件下的流变应力行为.结果表明:流变应力在变形初期随着应变的增加而增大,出现峰值后逐渐趋于平稳;峰值应力随着温度的升高而减小,随着应变速率的增大而增大;可用包含Zener-Hollomon参数的Arrhenius双曲正弦关系来描述合金的热流变行为,其变形激活能为226.698 8 kJ/mol;随着温度的升高和应变速率的降低,合金中拉长的晶粒发生粗化,亚晶尺寸增大,再结晶晶粒在晶界交叉处出现并且晶粒数量逐渐增加;合金热压缩变形的主要软化机制由动态回复逐步转变为动态再结晶.
关键词:
7150铝合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
变形激活能
,
动态再结晶
张毅
,
许倩倩
,
李瑞卿
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
中国稀土学报
doi:10.11785/S1000-4343.20130611
在Gleeble-1500D热模拟试验机上对Cu-Cr-Zr和Cu-Cr-Zr-Ce合金在应变速率为0.001～10 s-1、变形温度为650～ 850℃的高温变形过程中的流变应力行为进行了研究.利用光学显微镜分析了合金在热变形过程中的组织演变及动态再结晶机制.结果表明:流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的提高而增大.升高变形温度以及降低应变速率,均有利于Cu-Cr-Zr和Cu-Cr-Zr-Ce合金的动态再结晶发生.从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了两种合金高温热压缩变形时的热变形激活能Q为392.5和495.8 kJ·mol-.稀土元素Ce的加入能够细化Cu-Cr-Zr合金晶粒,而且能够促进Cu-Cr-Zr合金的动态再结晶.
关键词:
Cu-Cr-Zr
,
Cu-Cr-Zr-Ce
,
高温压缩
,
动态再结晶
,
热激活能
,
稀土
张毅
,
李瑞卿
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
中国有色金属学报
采用Gleeble-1500D热模拟试验机,对Cu-Cr-Zr合金在应变速率为0.001～10 s-1、变形温度为650～850℃的高温变形过程中的变形行为(流变应力和显微组织)进行研究.根据动态材料模型计算并分析该合金的热加工图,并结合变形显微组织观察确定该合金在实验条件下的高温变形机制及加工工艺.结果表明:流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的提高而增大.从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出该合金高温热压缩变形时的热变形激活能(Q)为392.5 kJ/mol,同时利用逐步回归的方法建立该合金的流变应力方程.利用热加工图确定热变形的流变失稳区,并且获得了实验参数范围内热变形过程的最佳工艺参数:温度范围为750～850℃,应变速率范围为0.001～0.1 s-1,并利用热加工图分析了该合金不同区域的高温变性特征以及组织变化.
关键词:
Cu-Cr-Zr合金
,
高温压缩变形
,
热激活能
,
流变应力方程
,
热加工图
刘德林
,
陶春虎
,
关文秀
,
姜涛
,
张兵
中国有色金属学报
在Gleeble?3800热模拟机上对电渣熔铸态镍铜合金NCu30-4-2-1进行高温热压缩实验,研究该合金在900~1100℃和应变速率为0.01~10 s?1条件下的流变应力行为.结果表明:在变形初期,随着应变的增加,流变应力增大,出现峰值后逐渐趋于平稳;随着温度的升高,峰值应力减小,而随着应变速率的增大,峰值应力增大,求得镍铜合金NCu30-4-2-1的热变形激活能Q为416.5 kJ/mol,Zener-Hollomon参数的对数和峰值应力的对数较好地满足线性关系,建立了镍铜合金NCu30-4-2-1的流变应力方程;合金的显微组织受变形温度和显微组织的影响,变形温度越高,应变速率越低,越有利于动态再结晶的发生.
关键词:
镍铜合金NCu30-4-2-1
,
热压缩变形
,
流变应力
,
变形激活能
,
动态再结晶
李瑞卿
,
田保红
,
张毅
,
许倩倩
,
刘勇
材料热处理学报
利用Gleeble-1500D热模拟试验机对Cu-Cr-Zr和Cu-Cr-Zr-Y合金,进行高温等温压缩试验,研究了在变形温度为650～850℃、应变速率为0.001～10 s-1条件下两种合金的流变应力的变化规律,测定了真应力一应变曲线,从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了该合金热压缩变形时的热变形激活能Q和本构方程,并利用光学显微镜分析了合金在热压缩过程中的组织演变及动态再结晶机制.结果表明:稀土元素Y的加入细化了微观组织,提高了Cu-Cr-Zr合金的动态再结晶体积分数,并且大幅降低了合金的热变形激活能Q,改善了其热加工性能.
关键词:
Y
,
Cu-Cr-Zr合金
,
热压缩变形
,
热变形激活能
,
动态再结晶
,
热加工性能
杜诗文
,
陈双梅
材料热处理学报
利用Gleeble-3500D热模拟试验机,在变形温度为870 ～1170℃,应变速率为0.05 ～3 s-1,最大变形量为60％的条件下,对LZ50钢进行等温恒应变速率的热压缩实验,研究应变速率和变形温度对流变应力的影响,建立LZ50钢热变形时的本构方程和热加工图.结果表明:LZ50钢的流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而减小,其动态再结晶型流变应力曲线可表述为加工硬化、过渡、软化和稳态流变4个阶段;热变形激活能为304.265 kJ/mol,根据双曲正弦方程建立包含Z参数的峰值流变应力本构方程;将LZ50钢的热加工图与快锻液压机的技术参数及通过Deform模拟获得的优化工艺参数相结合可得,当压下量为15％ ～ 20％,在开始锻造的高温阶段1050 ～1150℃,可采用较高的应变速率0.5 ～3 s-1,随着锻件温度降低至870 ～1050℃,应适当降低应变速率至0.5～1.5 s-1以避开失稳区,整个变形过程的微观组织演变机制为动态回复.
关键词:
LZ50钢
,
热变形激活能
,
本构方程
,
热加工图
